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固化剂加固软土试验研究毕业论文(6) | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
作者:佚名 论文来源:本站原创 点击数: 更新时间:2008-12-4 | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
摘要:本文通过应用不同固化剂对加固软土的作用进行室内试验,研究no.5固化剂、no.1固化剂加固粘土的无侧限抗压强度变化的规律。分析和讨论no.1固化剂和no.5固化剂加固土在不同掺入比和龄期时强度的变化规律及应力~应变特性,从整体加固效果分析看出,no.5固化剂加固土效果优于no.1固化剂加固土,两种固化土的最佳掺入比在12%~15%,可在软土地基处理和实际工程中应用 关键词:土力学 粘土 固化剂 掺入比 无侧限抗压强度 应力 应变
3.3 no.1加固土应力应变关系模拟 3.3.1 抛物线模拟 根据试验所得加固土应力~应变关系曲线,其在不同掺入比和不同龄期时。σ~εa关系表现出一些共同的特性。结合前述对土的应力应变模型分析,选用多项式(抛物线)进行模拟。经比较分析,确定为二次抛物线。 由抛物线方程有下式: (εa≤ε0) (3-4) 式中:σ0—最大应力; ε0—相应与最大应力时的应变值; a、b—试验参数。 变换上式有:2 (3-5) 以σ/σ0为纵坐标,εa/ε0为横坐标,点绘实测数据。试验参数a、b如表3-5所示。由式(3-5)分析,当εa =ε0时有σ=(a-b)σ0,若要满足条件必须有σ=σ0,也即意味着a-b=1。从表3-5中a、b值的变化可见,a与b的差值近似等于1。个别参数a和b的差值虽然大于1或小于1,但也徘徊在数据1的附近,乃是试验误差所致。 表3-5 no.1加固土抛物线模拟参数a、b值
通过表3-5中的参数a、b值结合抛物线方程可知,当εa =ε0时有σ≈σ0,当εa =0时有σ=0,基本满足边界条件。 若对该抛物线方程求导,有: 即初始摸量e0: (3-6) 令εa→ε0时抛物线求导知,峰值应力处的切线摸量尚不等于零,说明模拟曲线在该点有误差。由实测资料及a、b值进行应力~应变曲线比较,见图3-13、图3-14、图3-15所示。 实测的应力~应变曲线和模拟的抛物线情况比较明显。曲线在应力~应变曲线初期还比较理想,但曲线后期尚有一定的偏差。说明抛物线模拟一定程度可以反映实测应力~应变曲线的基本特征。根据试验结果 图3-13 no.1加固土(10%)应力—应变抛物线模拟 图3-14 no.1加固土(12%)应力—应变抛物线模拟 图3-15 no.1加固土(15%)应力—应变抛物线模拟 汇总见图3-16所示。 其抛物线方程可表示为: (3-7) 试验参数a、b的变化可参阅表3-5。就加固土的应力应变大致分析而言,为一致起见,可取a=1.2673,b=0.1874。从图中可知,拟合曲线反映了一定的规律,经过验算,大致可以模拟出实测值,但个别存在着一定的偏差。
图3-16 no.1加固土εa/ε0~σ/σ0关系曲线 3.3.2 no.1加固土qu~e50(ef)关系 通过no.1加固土的应力~应变曲线的非线性使得其摸量不是一个常数,而是随应力范围的变化而变的。根据定义取应力从0至qu/2间曲线的割线斜率作为加固土的平均变形模量e50,即e50=(ε0.5为qu/2时对应的应变量)。经计算点绘成图3-17。由图可知,无侧限抗压强度qu与平均变形模量e50之间有良好的线形相关关系。经线形预测分析,二者之间的关系可表示为: e50=155.5qu (3-8) 同理取应力σ变化由0至qu曲线的割线斜率作为加固土的极限变形模量ef。由图3-18可见,其qu~ef也存在较好的线性相关关系。个别实测点虽有偏离,但大部分实测点较为集中且变化趋势明显。经线性预测分析,二者之间的关系可表示为: ef=145.86qu (3-9) 通过ef、e50~qu的对比分析,极限变形模量和平均变形模量与无侧限抗压强度qu之间的大致关系(系数)分别为145.86,155.5。同理也可以看出ef、e50之间的关系。极限变形模量ef约为其相应的平均变形模量e50的93.8%。平均变形模量e50比极限变形模量ef大,反映出该加固土应力应变变化的特点。 图3-17 no.1加固土qu—e50关系散点图 图3-18 no.1加固土qu—ef关系散点图 |
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论文录入:guoxingxing 责任编辑:guoxingxing | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
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